当k>1.4时,主要考虑帮鼓。本书考虑k=2、k=3两种地应力情况。防治帮鼓的初始支护如图5.4所示。图5.4 初始支护 (单位: m)图5.14给出了本书方法得到的防治帮鼓的最优支护与殷露中文献中的结果比较。均匀化方法与本书方法得到的结果...[继续阅读]

    在洞室群的施工过程中,临近洞室的开挖对于围岩的稳定性有显著的影响。本节研究不开挖主变室,不开挖主变室和调压井两种情况下主厂房最优锚固拓扑的变化。以卸荷产生的总应变能为目标函数。如图6.12(a) 所示,主变室和调压井未...[继续阅读]

    为考察相互影响两孔在优化过程中的情况,我们研究了两孔[±45/0/90]s方板在拉剪作用下的优化历程。如图3.10所示,λ=1,τ=0.3σ,初始开孔中心位置为 (0.375L,0.375L) (0.625L,0.625L) 处。取RR0=0,ER=0.05,△Vmin=1cm2,c=0。图3.14 (a)～图3.14 (d) 直观地给出...[继续阅读]

    与传统的有限元方法不同,同定网格有限元方法不需要在分析域内划分适应性的网格。方便起见,本书把设计域划分为等尺寸的矩形单元。每个单元的材料属性由它所包含的材料决定。如图3.1所示,为离散为固定网格的分析域的典型例...[继续阅读]

    软弱带相对于洞室的部位不同,对最优支护结果的影响也不一样。本节考察了当软弱带位于洞室左下角、左侧、左上角、上方、下方时最优支护的变化情况。这里选取5.8节所述的计算模型,以防止底部中点为监测基准点的洞室总变形为...[继续阅读]

    考虑到双向渐进结构优化方法既能删除材料又能增加材料,因此,结构的初始体积往往是最优结构的目标体积,定义中止条件如下:式中 V(k)——第k次迭代的结构体积;V(0)——结构的初始体积;τ2——预先定义的误差限。...[继续阅读]

    本书采用材料分区的线弹性有限元方法作为分析方法。岩体的蠕变等非线性行为也可以通过将弹性模量定义为以长期模量作为渐近线的时间函数来近似处理。由于采用材料线弹性假定进行计算,支护设计与洞室开挖的相对次序无关...[继续阅读]

    为了考察本书提出的基于统一敏感度的增加材料技术的适用性,本书借用两个例子来比较优化拓扑和优化效果。...[继续阅读]

    本节探讨了以描述边墙相对底角变形的监测函数为目标函数的最优锚固支护的情况,监测函数的表达形式如第5.2节所述。考虑到几个洞室的位移权重系数的选取比较困难,本节并不同时针对3个洞室进行锚固设计优化,而是假定另外两个...[继续阅读]

    固定网格渐进结构优化方法之所以不能增加材料,主要原因是当一个单元成为O型单元之后就不会再恢复到I型或者N型单元集合中,因此当某个单元中整个单元的材料被移走时,该单元位置上就不可能增加材料。因此,本书推出了一种使得...[继续阅读]