对气弹模型进行自由振动试验,在模型顶点施加某一方向的位移激励,使模型自由振动,测量结构的位移响应,该响应理论上呈现出指数衰减的自由振动信号特性,可分别通过傅里叶变换和包络分析识别结构的自振频率及阻尼比。图 4-11...[继续阅读]

    将频响修正后的脉动风压力时程 Pi(tk)无量纲化,除以来流动压,得到风压系数时程 CPi(tk)如式(3-1),式中,UH为来流参考风速。对风压系数进行统计,得到平均风压系数与均方根风压系数如式(3-2)和式(3-3)所示。式中,N 为样本长度。测力试验...[继续阅读]

    横风偏转可采用两种方法进行评估,即欧洲规范中的方法 1(等效相关长度法)和方法 2(谱法)。方法 1 依赖于德国亚琛技术大学 Ruscheweyh 提出的经验概率。方法 2 基于 Vickery & Basu 模型,并由 S. O. Hansen 在欧洲规范中进行了修订。实质性的...[继续阅读]

    目前,国内多数专利和文献提出的 TMD 多是针对一般建筑结构,很难适用于高耸钢烟囱,需要结合烟囱结构的特性进行改进。文献[105]中给出了四种改进设计的烟囱 TMD 阻尼器,分别为橡胶支承的环形 TMD(图 6-1a)、上部支承的悬吊式环形 ...[继续阅读]

    图 4-17 给出了烟囱 A气弹模型横风向风力系数(即涡激力系数)均方根随风速的变化。可以发现,在临界风速下,无量纲化的涡激力系数达到最大,随着风速的持续增大,横风向风力系数均方根逐渐减小并接近刚性模型试验结果。由于临界风...[继续阅读]

    应用 CICIND 规范和条文说明以及欧洲规范的方法 1 和方法 2 对一个钢烟囱计算最大横风位移。图 4-35 中给出了质量和振型的分布,结果由实际烟囱得出。在本节中,根据表 4-9 对不同的结构阻尼值(以及 Scruton 数)进行计算。图4-35 钢烟囱...[继续阅读]

    表 5-2 给出了四种规范基本风压计算方法,表 5-3 给出了烟囱基本动力特性计算方法。对比表中数值可见,中国规范对结构阻尼比的取值偏大,表中国外规范的阻尼比取值一致,且在采用砌体或混凝土其阻尼比才能达到 0.01 左右。同时,在...[继续阅读]

    对于烟囱结构,风致振动以一阶模态为主,运动方程假设为,其中,M,C,K 为广义质量、阻尼和刚度,x(t)为烟囱位移响应,p(t)为广义风荷载,考虑 TMD系统(图 6-2),其运动方程为,其中,m、c、k 为 TMD阻尼器的质量、阻尼和刚度,y(t)为阻尼器相对烟囱...[继续阅读]

    采用美国 ATI公司生产的 Delta 系列高频动态测力天平(图 3-4)对脉动风作用下的烟囱结构基底的六分力进行测量。该天平采用高强度航空铝精密加工,强度特别高,最高单轴过载为额度量程的 4.1～18.8 倍。此外,硅应变片信号强于传统应变...[继续阅读]

    为获得单烟囱气动风荷载,使之成为与双烟囱试验结果对比的基础,并验证本文所采用提高来流湍流度方法减小雷诺数效应的有效性,首先进行单烟囱的刚性测压试验。图 3-11 给出了本文单烟囱刚性测压试验风压分布与文献中烟囱测压...[继续阅读]