住友P91钢管在566℃时的动力强韧性各参量列于表8.6,示波冲击曲线见图8.8。由表8.5和表8.6可见,566℃的高温使钢的动力强度降低,弹性功Ae和强度功Ai减小,强度后破断功Ap基本保持不变,总破断功At稍有减小。表8.6566℃时动力强韧性诸值...[继续阅读]

    T/P91钢的热处理,以回火的控制最为关键。回火是赋予钢管优良组织性能的最终热处理,对钢管质量有重大影响。(1)适回火理想的回火可获得中温回复完成或高温回复初期的马氏体板条基体,并且不产生熟化的碳化物,马氏体板条不发生...[继续阅读]

    γ-Fe中间隙碳原子的电输运行为相对地说较为简单。电场作用于碳离子C4+,使之在刚性的γ-Fe晶体中向阴极运动,于是形成碳的浓度梯度。方程(4.84)适合于这种情况的方程形式是əcC/ət=D·ə2cC/əx2+cCmC·ə2V/əx2(4.85)当电输...[继续阅读]

    热强钢在高温高压工作条件下可能发生的固溶体的调幅分解(也称拐点分解、失稳分解,spinodaldecomposition),是一种无经典形核过程的、亚稳过饱和固溶体的不稳定自动分离脱溶现象,它依靠溶质原子的上坡扩散形成周期性排布的溶质偏聚...[继续阅读]

    在图15.1和表15.1中的550℃时,水蒸气流量对慢速第1氧化阶段没有影响。600℃时的影响可予忽略。在650～750℃的同温度下的不同水蒸气流量时,y-t抛物线在较短时间时总是重合的,只有在较长的氧化时间时才会分离;但是当出现慢速第2氧化...[继续阅读]

    1)α-Fe表面首先生成Fe3O4,Fe3O4向侧向生长并布满α-Fe表面,α-Fe基体表面的Fe2+和Fe3+通过Fe3O4层扩散至Fe3O4层的表面,在Fe3O4层表面与O2-结合生成Fe3O4,使Fe3O4层不断增厚。这便是Fe3O4内层。2)随着氧化过程的继续进行,α-Fe基体表面的Fe3+继续通...[继续阅读]

    图10.12、图10.13、图10.14为室温冲击断口的SEM像。(a)启裂岭区+放射扩展区(b)准解理放射扩展区图10.12P91-B的室温冲击断口SEM像(a)启裂岭区+纤维扩展区(b)微孔聚合纤维扩展区图10.13P91-S的室温冲击断口SEM像P91-A的断口最优,为剧烈起伏的启...[继续阅读]

    将表12.15、表12.16、表12.17中力学性能评分值与其标准偏差(简称标差)评分值合二为一,比较各钢管间的评分值高低,以相对百分数计之,见表12.18。管P91-C和管P91-D的强塑性、强韧性及综合性能分值均明显比管P91-S高出数十个百分点。管...[继续阅读]

    笔者抽查了电厂T91管焊接接头(T91-T91焊接接头和T91-910焊接接头)经服役运行一年和两年的组织结构和力学性能。...[继续阅读]

    T/P91钢中的碳化物颗粒大体上有两种类型:一为多分布于马氏体板条界且尺寸约为(20～80)nm×(40～300)nm的粗条状、衍射斑点标定为M23C6型间隙化合物[多为(Cr,Fe,Mo)23C6,见图5.8]。M23C6具有复杂的面心立方结构,点阵常数为1.050～1.070nm;单位晶...[继续阅读]