根据滞回曲线可以计算出各试件在低周反复荷载下的耗能和累积耗能,其滞回环面积越大,表示耗能能力越强,具体计算值如表5-8所示。在加载初期,滞回环面积较小,因此表中直接以加载位移23.4 mm(位移角1.5%)开始进行计算。表5-8 试件耗...[继续阅读]

    目前国内实施应用的叠合式预制混凝土结构均为等同现浇类装配式混凝土结构,且本章试验中未发生明显的预制混凝土与后浇混凝土界面之间的滑移,故可认为“平截面”假定适用于直锚与搭接混合装配整体式混凝土梁柱连接。本章试...[继续阅读]

    钢筋套筒灌浆连接的工艺原理如图2-11所示。上层竖向构件在工程预制时,其钢筋下端安装灌浆套筒,并与模板固定,引出灌浆孔和出浆孔;下层竖向构件上部钢筋预留一段长度,现场装配时将其伸入上层构件预埋灌浆套筒内;从套筒下部灌...[继续阅读]

    根据试件设计,试件制作用混凝土分预制部分与后浇部分。对于C30混凝土,预制部分混凝土立方体抗压强度实测值为36.5 MPa,后浇部分混凝土立方体抗压强度实测值为35.7 MPa。对于C40混凝土,预制部分混凝土立方体抗压强度实测值为43.5 ...[继续阅读]

    结构或构件的延性通常采用延性系数来描述,延性系数主要包括曲率延性系数、转角延性系数和位移角延性系数,三者从截面、构件或结构等不同层次来反映延性特性。本试验中以位移角作为依据进行加载控制,故采用位移角延性系数...[继续阅读]

    1) 强度对比采用等能量法确定试件屈服荷载。将五个试件的荷载特征值统计于表6-6,从试验结果来看,预制试件屈服荷载、峰值荷载试验值由大到小为PC-1、PC-3、PC-2、PC-4,与钢筋滑移程度排序相一致,均比现浇试件略高。强屈比均与现浇...[继续阅读]

    为深入探讨不同结合面处理工艺下的结合面抗剪性能,以便实际工程中合理选择工艺,确保预制构件与后浇混凝土的连接可靠性,开展了针对露骨料、花纹钢板成型、气泡膜成型及凹槽与凹坑(键槽)的结合面抗剪性能试验,并对比其抗剪...[继续阅读]

    1) 破坏形态试件共出现了两种破坏形态,钢筋拉断破坏和钢筋拔出破坏,钢筋拉断破坏是希望出现的破坏形式。以试件C40-18-1.0-6-75为例说明试件的破坏过程:试件加载至约60 kN时,首先在混凝土块体中部出现第一条横向裂缝;当荷载增加至...[继续阅读]

    本试验五个节点试件的梁端荷载-位移滞回曲线如图4-29所示,其中取荷载由下向上加载为正,由上向下加载为负,即下部纵向钢筋受拉力时为正,上部纵向钢筋受拉力时为负。(a) XJ1现浇构件(b) YZ2节点(c) YZ3节点(d) YZ4节点(e) YZ5节点图4-29 试...[继续阅读]

    1) 滞回曲线5个试件的荷载-位移曲线如图6-13所示。(a) 试件CP滞回曲线(b) 试件PC-1滞回曲线(c) 试件PC-2滞回曲线(d) 试件PC-3滞回曲线(e) 试件PC-4滞回曲线图6-13 试件滞回曲线图对于现浇试件CP,在加载初期,梁上裂缝较少,滞回环接近于直线...[继续阅读]